基于高性能材料大型巖錨體系應(yīng)用研究.pdf

1、巖錨結(jié)構(gòu)通過(guò)調(diào)動(dòng)和提高巖土體的自身承載能力和自穩(wěn)能力對(duì)結(jié)構(gòu)起到強(qiáng)化和加固作用，廣泛應(yīng)用于現(xiàn)代土木工程基礎(chǔ)設(shè)施建設(shè)中。傳統(tǒng)巖錨結(jié)構(gòu)采用的鋼材、普通水泥砂漿的耐腐蝕性能較差、材料強(qiáng)度較低，致使其耐久性及承載效率有時(shí)難以達(dá)到預(yù)期，因此，尋求一種更為有效、合理的巖錨結(jié)構(gòu)具有重要意義。
　　本文依托湖南省交通運(yùn)輸廳項(xiàng)目及矮寨大橋地錨吊桿巖錨工程，采用高級(jí)復(fù)合材料纖維增強(qiáng)塑料FRP(Fiber Reinforced Polymer/Plast

2、ic)筋和超高性能水泥基材料活性粉末混凝土RPC(Reactive Powder Concrete)及高致密超細(xì)顆粒均布材料 DSP(Densified Systems Containing homogeneously arranged ultrafineParticles)來(lái)分別構(gòu)成巖錨結(jié)構(gòu)的錨桿和錨固介質(zhì)，開(kāi)發(fā)了一種高效、耐久的巖錨結(jié)構(gòu)體系并成功應(yīng)用于矮寨特大橋地錨吊桿巖錨系統(tǒng)中，為工程的順利修建特別是巖錨結(jié)構(gòu)耐久性的保證提供了有效

3、的技術(shù)解決方案。本文主要的研究?jī)?nèi)容及其相應(yīng)的研究成果如下:
　　(1)研究了用于錨桿的CFRP筋、用于錨固介質(zhì)的RPC、DSP的材料特性。經(jīng)測(cè)試，國(guó)產(chǎn)帶肋CFRP筋有效直徑11.6mm，筋材核心部分截面積為106mm2，筋材的極限拉力為244kN，極限強(qiáng)度為2302MPa，彈性模量為146.2GPa;規(guī)格為1×7(φ)12.5mm的CFRP絞線筋外徑12.5mm，極限拉力為194kN，極限強(qiáng)度為2558MPa，采用偏軸應(yīng)變法測(cè)試得

4、到絞線的彈性模量為157GPa。配合比試驗(yàn)證明，RPC材料的水膠比宜取不大于0.20，聚羧酸高效減水劑的摻量不應(yīng)超過(guò)膠凝材料用量的2.0％;高性能巖錨灌漿材料DSP的水膠比應(yīng)當(dāng)控制在0.18～0.22，摻入1％的納米級(jí)SiO2可提高其抗壓強(qiáng)度值。養(yǎng)護(hù)條件試驗(yàn)中，超高性能水泥基材料經(jīng)熱水養(yǎng)護(hù)48h的強(qiáng)度可達(dá)120MPa。RPC經(jīng)標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)7d強(qiáng)度為熱水養(yǎng)護(hù)48h的64.3％、地下自然養(yǎng)護(hù)7d強(qiáng)度為熱水養(yǎng)護(hù)的54.5％; DSP經(jīng)標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)條件

5、14d強(qiáng)度為熱水養(yǎng)護(hù)48h的78.9％，地下自然養(yǎng)護(hù)14d平均抗壓強(qiáng)度為熱水養(yǎng)護(hù)的65.0％。
　　(2)通過(guò)單根CFRP筋試件張拉試驗(yàn)，研究了CFRP筋與超高性能水泥基灌漿料的結(jié)合面粘結(jié)特性，獲得了錨固體系各界面的粘結(jié)強(qiáng)度，提出了臨界錨固長(zhǎng)度的計(jì)算公式。采用強(qiáng)度為130MPa的RPC作為粘結(jié)介質(zhì)錨固帶肋CFRP筋，錨固區(qū)界面粘結(jié)強(qiáng)度為25MPa，臨界錨固長(zhǎng)度為23倍筋材直徑;對(duì)CFRP絞線筋進(jìn)行分散錨固、分散定位，錨固區(qū)界面粘結(jié)

6、強(qiáng)度為20MPa，臨界錨固長(zhǎng)度為8.5倍筋材直徑，采用分散錨固、末端合成一束定位，界面粘結(jié)強(qiáng)度為21MPa，臨界錨固長(zhǎng)度為8.2倍筋材直徑，采用整束錨固，界面粘結(jié)強(qiáng)度為17MPa，臨界錨固長(zhǎng)度為23倍筋材直徑，CFRP絞線筋分散粘結(jié)錨固方式能夠顯著提高錨固效率。通過(guò)工程現(xiàn)場(chǎng)拉拔試驗(yàn)、室內(nèi)推出試驗(yàn)，測(cè)試了DSP、RPC與漿體與灰?guī)r的界面粘結(jié)強(qiáng)度大于7.1～8.3MPa，與花崗巖的界面粘結(jié)強(qiáng)度達(dá)9.4～11.5MPa，遠(yuǎn)大于普通水泥注漿在相

7、應(yīng)結(jié)合面的粘結(jié)強(qiáng)度。
　　(3)通過(guò)組裝件模型、巖錨模型的張拉試驗(yàn)，研究了多束CFRP筋群錨結(jié)構(gòu)的不均勻特性。試件TA12-9(2)存在不均勻性導(dǎo)致其在第一次加載過(guò)程中發(fā)生過(guò)早滑移破壞，說(shuō)明不均勻性會(huì)影響群錨結(jié)構(gòu)承載力，研究建立了不均勻系數(shù)的計(jì)算公式，通過(guò)W檢驗(yàn)法驗(yàn)證了多根CFRP筋受力服從正態(tài)分布，從而建立了不均勻系數(shù)與結(jié)構(gòu)承載力折減系數(shù)的關(guān)系。對(duì)比組裝件、巖錨試件的不均勻性說(shuō)明，群錨體系的CFRP筋越多，不均勻性越大，結(jié)構(gòu)承載

8、力越低;CFRP筋數(shù)量相同，筋束長(zhǎng)徑比（筋束長(zhǎng)度與筋材直徑之比）越長(zhǎng)，結(jié)構(gòu)承載力越低;此外，多束CFRP絞線筋群錨體系的不均勻性好于帶肋CFRP筋群錨體系。因此，設(shè)計(jì)采用多束CFRP筋的群錨體系時(shí)，需考慮不均勻性引起的結(jié)構(gòu)實(shí)際承載能力折減，增大設(shè)計(jì)安全系數(shù)的取值。
　　(4)通過(guò)組裝件張拉試驗(yàn)研究了群錨錨固端的粘結(jié)性能。群錨體系采用9根帶肋CFRP筋作為預(yù)應(yīng)力筋，130MPa的RPC作為粘結(jié)介質(zhì)，筋材最小凈距為一倍筋材直徑(12m

9、m)，采用未設(shè)置內(nèi)壁傾角的錨筒，臨界錨固長(zhǎng)度為29倍筋材直徑，而采用設(shè)置內(nèi)壁傾角3°的錨筒，臨界錨固長(zhǎng)度為26倍筋材直徑。對(duì)于粘結(jié)長(zhǎng)度足夠、錨固力充足的群錨錨固端如兩組足尺模型TA12-20、TA12-9(1)，筋材的荷載-滑移曲線表現(xiàn)出錨固剛度隨荷載增加而上升的情況，其原因在于多根筋材間的介質(zhì)受到擠壓、對(duì)相鄰CFRP筋的壓力變大，增加了筋材-灌漿料界面的粘結(jié)強(qiáng)度，導(dǎo)致筋材的滑移增量變小。
　　(5)在工程現(xiàn)場(chǎng)設(shè)計(jì)制作了高性能巖錨

10、結(jié)構(gòu)足尺模型，通過(guò)張拉試驗(yàn)研究了其受力性能。在單調(diào)加載試驗(yàn)中，兩組巖錨GA12-20、GA12-9在最大荷載下的的自由段彈性伸長(zhǎng)分別為總位移的75.0％、80.5％，塑性位移為總位移的3.3％、2.5％;在循環(huán)加載試驗(yàn)中，彈性位移中75-80％為自由段桿體的彈性伸長(zhǎng)，剩余25-20％為漿體、錨具以及巖體的彈性變形，塑性位移僅為總位量的5.3％、4.3％;在張拉全過(guò)程中，巖錨的位移值都在容許位移范圍內(nèi)變化，滿足規(guī)范要求。在巖錨的粘結(jié)錨固區(qū)